1、試驗(yàn)結(jié)果表明，隨著水泥摻入量的增加，粉細(xì)砂的凝聚力和內(nèi)摩擦角增大，滲透系數(shù)減小。

2、內(nèi)摩擦角與水分狀態(tài)相關(guān)的飽和度的關(guān)系是強(qiáng)非線性的，與密度狀態(tài)相關(guān)的飽和度的關(guān)系是弱非線性的。

3、在增濕過(guò)程中的凝聚力內(nèi)摩擦角都隨著含水率的增加而減小，并具有較好的線性關(guān)系。

4、研究結(jié)果表明，巷道周圍煤巖體的體積彈模、內(nèi)聚力和內(nèi)摩擦角均對(duì)應(yīng)力分布有較大的影響。

5、通過(guò)改性黃土抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)，研究出黃土在添加膨潤(rùn)土、石灰、水泥和水泥-粉煤灰混合材料后內(nèi)摩擦角的變化趨勢(shì)。

6、試驗(yàn)成果表明垃圾土中的纖維質(zhì)成份具有加筋作用，能增加垃圾土的粘聚力，但對(duì)垃圾土的內(nèi)摩擦角影響較??；

7、試驗(yàn)表明，壓實(shí)度、壓實(shí)含水量及土體飽和狀態(tài)對(duì)粘聚力和內(nèi)摩擦角有影響，從而使抗剪強(qiáng)度也受到三因素的影響。

8、結(jié)果顯示未擾動(dòng)土樣的粘合力和內(nèi)摩擦角在濕潤(rùn)化后都下降了，而所觀察到的重塑土的彈度參數(shù)只有少許變化。

9、在實(shí)驗(yàn)吸力的范圍內(nèi)，有效內(nèi)聚力受吸力的影響比有效內(nèi)摩擦角更明顯。

10、當(dāng)土坡的粘聚力變異系數(shù)，內(nèi)摩擦角變異系數(shù)增大時(shí)，可靠指標(biāo)有很大的下降；

11、所建立的本構(gòu)模型考慮了顆粒破碎對(duì)粗粒土剪脹、內(nèi)摩擦角的影響。

12、液粘調(diào)速離合器是液體粘性傳動(dòng)技術(shù)的應(yīng)用，其傳動(dòng)機(jī)理基于牛頓內(nèi)摩擦定律；

13、由變形破壞機(jī)構(gòu)得到了邊坡臨界高度上限解隨坡角及巖土內(nèi)摩擦角的變化規(guī)律。

14、通過(guò)計(jì)算機(jī)模擬節(jié)理巖體加載試驗(yàn)的結(jié)果，對(duì)巖體內(nèi)摩擦用取值的范圍作了探討。

15、分析結(jié)果表明，在地應(yīng)力和支護(hù)阻力一定時(shí)，巖石的內(nèi)摩擦角對(duì)深埋巷道圍巖位移的影響最為明顯。

16、在動(dòng)強(qiáng)度試驗(yàn)中，取得了黃土地基的動(dòng)粘聚力和動(dòng)內(nèi)摩擦角等強(qiáng)度參數(shù)。

17、隨吸力增加，有效內(nèi)聚力呈線性增加，而有效內(nèi)摩擦角則相應(yīng)地減小。

18、作者將研究氣體內(nèi)摩擦的規(guī)律所得到的氬氣的模型應(yīng)用于液體，提出了一個(gè)液體粘度方程。

19、洪水長(zhǎng)期浸泡后，河岸土壤的內(nèi)摩擦角和內(nèi)聚力有較大幅度的減小，河岸穩(wěn)定系數(shù)減?。?/span>

20、分析了內(nèi)摩擦角、壁面摩擦角對(duì)最大主應(yīng)變率方向的影響。

21、試驗(yàn)測(cè)試及模型預(yù)測(cè)結(jié)果的一致性表明，通過(guò)小三軸試驗(yàn)確定砂礫石混合料的內(nèi)摩擦角是可行的。

22、在研究完成變形巖體軟弱破裂帶可灌性的基礎(chǔ)上，采用旋噴注漿技術(shù)進(jìn)行直接加固處理，提高破裂帶的內(nèi)聚力和內(nèi)摩擦角。

23、結(jié)果表明，土體的彈性模量、內(nèi)摩擦角與粘聚力是影響邊坡位移的重要因素。

24、研究低液限粉性土路基的干密度與內(nèi)摩擦角、粘聚力的關(guān)系；

25、研究低液限粉性土路基的空隙率與內(nèi)摩擦角、粘聚力的關(guān)系；

26、在雙軸試驗(yàn)中，材料的峰值強(qiáng)度與形狀系數(shù)的變化規(guī)律可用線性函數(shù)很好地進(jìn)行擬合，內(nèi)摩擦角隨形狀系數(shù)的減小而增大；